Рефераты, дипломные проекты и тд. Скачать бесплатно!

Категории работ

Социология

Менеджмент (Теория управления и организации)

Психология, Общение, Человек

Культурология

Технология

Химия

История

Материаловедение

Историческая личность

Политология, Политистория

Международные экономические и валютно-кредитные отношения

Гражданская оборона

Экономическая теория, политэкономия, макроэкономика

Теория государства и права

Литература, Лингвистика

Искусство

Философия

Физкультура и Спорт

История экономических учений

Бухгалтерский учет

Маркетинг, товароведение, реклама

Религия

Педагогика

Медицина

Банковское дело и кредитование

Налоговое право

Криминалистика и криминология

Уголовное право

Российское предпринимательское право

Техника

Компьютерные сети

Математика

Микроэкономика, экономика предприятия, предпринимательство

Семейное право

Физика

Биология

Музыка

География, Экономическая география

Здоровье

Программирование, Базы данных

Международное частное право

Программное обеспечение

Теория систем управления

Охрана природы, Экология, Природопользование

Иностранные языки

Сельское хозяйство

Государственное регулирование, Таможня, Налоги

Компьютеры и периферийные устройства

Транспорт

Разное

Ценные бумаги

Римское право

Москвоведение

Правоохранительные органы

Космонавтика

Трудовое право

Астрономия

История государства и права зарубежных стран

Гражданское право

Радиоэлектроника

Страховое право

Военная кафедра

Право

Таможенное право

Прокурорский надзор

Конституционное (государственное) право России

Юридическая психология

Уголовный процесс

Подобные работы

Технологическая карта на бетонные работы

echo "Расположено здание в городе Саратове. Данное здание имеет номинальные размеры в плане 72 / 132 и унифицированную схему К-10-24-144. Каркас здания металлический, кровля рулонная, уложенная по пр

Вращающаяся печь 5х185 м для обжига клинкера по мокрому способу

echo "Привод печи двойной и состоит из двух электродвигателей 4, двух редукторов 5, двух подвенцовых шестерен и одного венцового колеса 6 . В середине печи, на одной из ее опор, устанавливается пара р

Сварочные технологии

echo "Примеры. Способы сварки классифицируются по принципу получения соединения на: Термический. Соединение достигается плавлением с использованием тепловой энергии (дуговая, плазменная, электрошлак

Технология литейного производства

echo "Особенно эффективно применение отливок для получения фасонных изделий сложной конфигурации, которые невозможно или экономически нецелесообразно изготавливать другими методами обработки металлов

Кирпичная кладка, виды кладок

echo "Выполняют ее из полнотелого и пустотелого глиняного кирпича для всех конструкций марок 75...300 (ГОСТ 530—80) и силикатного полнотелого, пустотного и пористого кирпича для наземных конструкций м

Производство гальванических фосфатных покрытий стальных деталей на базе гальванического цеха завода "Точмаш"

echo "Справочник. Под редакцией проф. М. А. Шлугера. Москва. Машиностроение 1985. 4. Лобанов С.А., Практические советы гальванику —Л, Машиностроение, 1983, 5. Вайнер Я.В., Дасоян М.А., Технология эле

Резьба и резьбовые соединения

echo "Образование винтового выступа можно представить как движение треугольника, трапеции, квадрата по поверхности цилиндра или конуса так, чтобы все точки фигуры перемещались по винтовой линии (рис.1

Уплотнение неподвижных соединений

echo "Поставленный вопрос исследуется путём доработки и сбора информации от нескольких источников, в которых приводится данная тема. Основная область, где применяется собранная в данном отчёте информ

Вращающаяся печь 5х185 м для обжига клинкера по мокрому способу

Вращающаяся печь 5х185 м для обжига клинкера по мокрому способу

Привод печи двойной и состоит из двух электродвигателей 4, двух редукторов 5, двух подвенцовых шестерен и одного венцового колеса 6 . В середине печи, на одной из ее опор, устанавливается пара роликов (горизонтально) для контроля за смещением печи вдоль оси (вниз или вверх). Вспомогательный привод включается в работу при ремонтах печи, в период розжига и остановки, когда печь должна вращаться медленно. Шлам подается в питательную трубу 7 при помощи ковшовых или объемных дозаторов, находящихся у холодного конца печи. Со стороны головки 8 в печь подается топливо и воздух; в результате сгорания топлива получаются горячие газы, поток которых направлен от горячего конца печи к холодному—навстречу движущемуся материалу. Для улучшения теплопередачи и обеспыливания газов внутри печи в холодном ее конце размещается цепной фильтр-подогреватель 9, создается цепная завеса 10 и устанавливаются теплообменники 11. Пыль, уловленная за печью в результате газоочистки, возвращается обратно в печь. Она транспортируется пневмонасосом в бункер, а из него при помощи периферийного загружателя 12 направляется в полую часть печи, расположенную рядом с цепной завесой со стороны горячего конца.

Клинкер охлаждается в колосниково-переталкивающем холодильнике 14. На печах длиной 185 м корпус в зоне спекания оборудован установкой для водяного охлаждения 15 и центральной системой смазки 16. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ЦЕМЕНТНОЙ ВРАЩАЮЩЕЙСЯ ПЕЧИ 1.1 Расчет горения топлива. В справочнике находим состав заданного вида топлива на горючую массу и влажность рабочей массы топлива ( W P ). Топливо – природный газ Тюменское месторождение.

Состав сухого газа, %

CH 4 с C 2 H 6 с C 3 H 8 с C 4 H 10 с C 5 H 12 с N 2 с S
95,9 1,9 0,5 0,3 0,1 1,3 100
Сухое газообразное топливо пересчитывают на влажный газ, который подлежит сжиганию.

Принимаем содержание влаги 1%. Пересчитываем состав сухого газа на влажный рабочий газ: CH 4 вл = CH 4 с ((100-Н 2 О) / 100)=95,9 ((100-1) / 100)=94,94 % Другие составляющие остаются без изменений.

Состав влажного рабочего газа, %

CH 4 вл C 2 H 6 вл C 3 H 8 вл C 4 H 10 вл C 5 H 12 вл N 2 вл Н 2 О S
94,9 1,9 0,5 0,3 0,1 1,3 1 100
Газ сжигается с коэффициентом расхода воздуха a = 1,05. Воздух, идущий для горения, подогревается до 600 о С. Для газообразного топлива теплота сгорания определяется как сумма произведений тепловых эффектов составляющих горючих газов на их количество: Q н р = 358,3* CH 4 вл + 634* C 2 H 6 вл + 907,5* C 3 H 8 вл + 1179,8* C 4 H 10 вл + 1452,5* C 5 H 12 вл Q н р = 358,3*94,9 + 634*1,9 + 907,5*0,5 + 1179,8*0,3 + 1452,5*0,1 = 36160 [кДж/м 3 ] Определяем расход воздуха на горение. В расчетах принимают следующий состав воздуха: N 2 – 79,0% O 2 – 21,0%. Находим теоретически необходимый расход воздуха для горения природного газа: L о = 0,0476 (2* CH 4 вл + 3,5* C 2 H 6 вл + 5* C 3 H 8 вл + 6,5* C 4 H 10 вл + 8* C 5 H 12 вл ) = = 0,0476 (2*94,9 + 3,5*1,9 + 5*0,5 + 6,5*0,3 + 8*0,1) = 9,6 [м 3 /м 3 ] Принимаем влагосодержание воздуха d =10 [г/(кг сух.воз .)] и находим теоретически необходимое количество атмосферного воздуха с учетом его влажности: L о ’ = (1 + 0,0016* d ) L о = 1,016*9,6 = 9,75 [м 3 /м 3 ] Действительное количество воздуха при коэффициенте расхода a =1,05: L a = a * L о = 1,05*9,6 = 10,08 [м 3 /м 3 ] Действительный расход атмосферного воздуха при его влагосодержании d составит: L a ‘ = (1 + 0,0016* d ) L a = 1,016*10,08 = 10,24 [м 3 /м 3 ] Определяем объем продуктов горения: V CO 2 т = 0.01(CH 4 + 2*C 2 H 6 + 3*C 3 H 8 + 4*C 4 H 10 + 5*C 5 H 12 ) = = 0,01(94,9 + 2*1,9 + 3*0,5 + 4*0,3 + 5*0,1) = 1,019 [ м 3 / м 3 ] V H 2 O т = 0.01(2*CH 4 + 3*C 2 H 6 + 4*C 3 H 8 + 5*C 4 H 10 + 6*C 5 H 12 + H 2 O + 0.16*d*L a ) = = 0,01(2*94,9+3*1,9+4*0,5 + 5*0,3 + 6*0,1 +1+ 0,16*10*10,08) = 2,157 [ м 3 / м 3 ] V O 2 т = 0.21( a - 1)L о = 0,21(1,05 – 1)9,6 = 0,1 [ м 3 / м 3 ] V N 2 т = 0.01*N 2 + 0.79*L a = 0,01*1,3 + 0,79*10,08 = 7,976 [ м 3 / м 3 ] Общее количество продуктов горения: V a т = 1,019 + 2,157 + 0,1 + 7,976 = 11,252 [м 3 /м 3 ] Процентный состав продуктов горения: CO 2 = (V CO 2 т *100) / V a т = (1,019*100) / 11,252 = 9,06 % H 2 O = 19,17 % O 2 = 0,89 % N 2 = 70,88 % Материальный баланс горения:
приход кг расход кг
Природный газ CH 4 = 94,9*0,717 C 2 H 6 = 1,9*1,359 C 3 H 8 = 0,5*2,02 C 4 H 10 = 0,3*2,84 C 5 H 12 = 0,1*3,218 N 2 = 1,3*1,251 H 2 O = 1*0,804 Воздух O 2 = 10,08*0,21*1,429*100 N 2 = 10,08*0,79*1,251*100 H 2 O = 0,16*10*10,08*0,804 68.04 2.58 1.01 0.852 0.322 1.626 0.804 302,49 996,2 12,97 Продукты горения CO 2 = 1,977*100*1,019 H 2 O = 0,804*100*2,157 N 2 = 1,251*100*7,976 O 2 = 1,429*100*0,1 201,46 173,42 997,8 14,29
Всего 1386,89 Всего Невязка 1386,97 0,08 0,006%
Определяем теоретическую температуру горения. Для этого находим теплосодержание продуктов горения с учетом подогрева воздуха до 600 о С при a =1,05. По i – t диаграмме находим теплоту нагрева атмосферного воздуха i воз. =840[кДж/м 3 ] i общ. =( Q н р / V a т )+( L a ‘ * i воз. / V a т ) = (36160/11,252)+(10,24*840/11,252)=3978 [кДж/м 3 ] По i – t диаграмме находим теоретическую температуру горения при a =1,05 : t теор . = 2200 о С . Определяем действительную температуру горения при h n = 0,8. Расчетное теплосодержание составит: i общ. ‘ = i общ. * h n = 3978*0,8 = 3182 [кДж/м 3 ] По i – t диаграмме находим действительную температуру горения при a =1,05 : t д. = 1900 о С. Определим плотность продуктов горения топлива: r 0 = (1,019*1,977 + 2,157*0,804 + 0,1*1,429 + 7,976*1,251) / 11,252 = 1,233 [кг/м 3 ] 1.2 Материальный баланс по сырью Расход топлива определяют по формуле: б = q / Q н р где q – предварительный расход тепла для данного вида печи (6500 кДж/кг) б – удельный расход топлива м 3 /кг б = 6500 / 36160 = 0,18 кг/кг кл.

Теоретический расход сухого сырья на 1 кг клинкера составит: М т с = 100 / (100 – П.П.П.) = 100 / (100 – 35,47) = 1,55 кг/кг кл.

Практический расход сухого сырья составит: М п с = М т с (100 / 99,9) = 1,55 (100 / 99,9) = 1,552 кг/кг кл.

Расход влажного сырья составит: М п w = М п с (100 / (100 – W )) М п w = 1,552(100 / (100 – 36)) = 2,425 кг/кг кл. Общее количество уноса материала из печи составит: М ун . = n * М п с где n – доля уносимого сырья 2-4% М ун . = 0,03*1,552 = 0,047 кг/кг кл.

Количество возвратного уноса составит: М ун. в = (( n – 0,1) М п с ) / 100 кг/кг кл. М ун. в = ((3 – 0,1)1,552) / 100 = 0,045 кг/кг кл. По данным химического состава шихты находим содержание в ней карбонатов и углекислоты, % : CaCO 3 = (CaO*100) / 56 MgCO 3 = (MgO*84.3) / 40.3 CO 2 = (CaO*44) / 56 + (MgO*44) / 40.3 где цифровые величины соответствуют молекулярным массам химических соединений. CaCO 3 = (42,35*100) / 56 = 75,63 % MgCO 3 = (1,46*84,3) / 40,3 = 3,05 % CO 2 = (42,35*44) / 56 + (1,46*44) / 40,3 = 34,87 % Количество гидратной воды в сырьевой смеси: Н 2 О = П.П.П. - CO 2 Н 2 О = 35,47 – 34,87 = 0,6 % Материальный баланс по сырью:

приход кг расход кг
Сырьевая смесь М п w Возврат М ун. в 2,425 0,045 Клинкер Общий унос М ун Выделившиеся из сырья газы: - углекислый М СО 2 =(М т с *СО 2 )/100 М СО 2 =(1,55*34,87)/100 - гидратная Н 2 О М Н 2 О =(М т с *Н 2 О)/100 М Н 2 О =(1,55*0,6)/100 - физическая Н 2 О М w = М п w - М п с М w = 2,425 – 1,552 1 0,047 0,54 0,01 0,873
Всего 2,47 Всего 2,47
1.3 Теоретические затраты тепла на клинкеробразование Эти затраты слагаются из теплоты эндотермических реакций разложения исходных сырьевых материалов при нагревании и экзотермических реакций образования клинкерных минералов при обжиге.

Применительно к сырьевой смеси из природных глинистых и карбонатных материалов теоретический эффект клинкеробразования вычисляют по следующим затратам: 1. Расход тепла на дегидратацию глинистых материалов: q 1 = М Н 2 О *6886 где 6886 тепловой эффект реакции , кДж/кг кл. q 1 = 0,01*6886 = 68,86 кДж/кг кл. 2. Расход тепла на декарбонизацию: q 2 = M CaCO 3 *1680 + M MgCO 3 *816 M CaCO 3 = ( М т с * CaCO 3 ) / 100 = (1,55 * 75,63) / 100 = 1,172 кг / кг кл . M MgCO 3 = ( М т с * MgCO 3 ) / 100 = (1,55 * 3,05) / 100 = 0,047 кг / кг кл . q 2 = 1,172 *1680 + 0,047 *816 = 2007,31 кДж/кг кл. 3. Расход тепла на образование жидкой фазы (поскольку в химическом составе сырьевой смеси содержится Fe 2 O , то жидкая фаза железистая и расход тепла на её образование 200 кДж/кг кл.): q 3 = 200 кДж/кг кл. 4. Приход тепла от образования клинкерных минералов: q 4 = (C 3 S*528 + C 2 S*716 + C 3 A*61 + C 4 AF*109) / 100 q 4 = (55*528 + 22*716 + 8*61 + 12*109) / 100 = 465,88 кДж/кг кл.

Теоретическое тепло реакции клинкеробразования равно: q т = q 1 + q 2 + q 3 - q 4 = 68,86 + 2007,31 + 200 – 465,88 = 1810,29 кДж/кг кл. 1.4 Тепловой баланс печи и определение удельного расхода топлива на обжиг клинкера Приход тепла: 1. Химическое тепло от сгорания топлива: q x = Q н р * б q x = 36160 * б кДж/кг 2. Физическое тепло топлива: q ф = б * i т где i т – энтальпия топлива в интервале от 0 о С до t т (принимаем t т =10 о С ) q ф = 12 * б кДж/кг 3. Физическое тепло сырья: q ф с = М п с * i с + М w * i w где i с – энтальпия сырьевой смеси, кДж/кг i w – энтальпия воды , кДж/кг М w – влажность сырьевой смеси, кг/кг кл. q ф с = 1,552 * 8,8 + 0,873 * 41,9 = 50,24 кДж/кг 4. Физическое тепло воздуха: q ф в = б ( L n * i n + L вт * i вт ) где L n и L вт – количество первичного и вторичного воздуха , м 3 /кг i n и i вт – энтальпия первичного и вторичного воздуха кДж/м 3 q ф в = б(0 * 0 + 10,08 * 671,2) = 6765,7 * б кДж/кг Всего приход тепла: б( Q н р + i т + L n * i n + L вт * i вт ) + ( М п с * i с + М w * i w ) 36160*б + 12*б + 50,24 + 6765,7*б = 42925,7*б + 50,24 Расход тепла: 1. Теоретическое тепло реакции клинкеробразования: q т = 1810,29 кДж/кг кл. 2. Тепло испарения физической воды: q исп = М w * q исп = 0,873 * 2491 = 2174,64 кДж/кг кл. где q исп – тепло на испарение 1 кг физической воды, равное 2491 кДж/кг кл. 3. Тепло, теряемое с клинкером, покидающим печь: q к = 1 * i к = 1 * 1114,3 = 1114,3 кДж/кг кл. где i к – энтальпия клинкера при температуре выхода его из печи, кДж/кг кл. 4. Тепло с отходящими газами: q отх г = V CO 2 * i CO 2 + V H 2 O * i H 2 O + V N 2 * i N 2 + V O 2 * i O 2 V CO 2 = V CO 2 т * б + М CO 2 / r CO 2 = 1,019 * б + 0,54 / 1,977 = 1,019 * б + 0,27 м 3 / кг кл . V H 2 O =V H 2 O т * б +( М H 2 O + М w )/ r H 2 O =2,157* б +(0,01+0,873)/0,804=2,156* б +1,1 м 3 / кг кл . V N 2 = V N 2 т * б = 7,976 * б м 3 / кг кл . V O 2 = V O 2 т * б = 0,1 * б м 3 / кг кл . q отх г =(1,019*б+0,27)*357,6 + (2,157*б+1,1)*304,4 + 7,976*б*260 + 0,1* б* 267,1= = 3094,76*б + 458,1 кДж/кг кл. 5. Тепло, теряемое с безвозвратным уносом: q ун = М ун * i ун = 0,047 * 185,9 = 8,74 кДж/кг кл. где i ун – энтальпия сырьевой смеси, уносимой из печи, кДж/кг кл. 6. Потери в окружающую среду через футеровку печи: q п = к‘ * Q н р * б = 0,13 * 36160 * б = 4700,8 * б кДж/кг кл. где к‘ – принимаем для длинных печей без холодильника 0,13 7. Потери тепла от механического и химического недожога топлива: q н = к‘‘ * Q н р * б = 0,005 * 36160 * б = 180,8 * б кДж/кг кл. где к‘‘ – принимаем для газообразного топлива 0,005 Всего расход тепла: 1810,29+2174,64+1114,3+3094,76*б+458,1+8,74+4700,8*б+180,8*б= = 5566,07 + 7976,36*б Приравнивая приход расходу, определяем удельный расход топлива: 42925,7*б + 50,24 = 7976,36*б + 5566,07 б = 5515,83 / 34949,34 = 0,158 м 3 /кг кл.

Удельный расход тепла на обжиг клинкера: q х = Q н р * б = 36160 * 0,158 = 5713,28 кДж/кг кл.

Подставляя значение б = 0,158 м 3 /кг кл. в соответствующие уравнения статей баланса, вычисляем их величины и сводим в таблицу.

Тепловой баланс установки на 1кг клинкера:

Статьи баланса кДж/кг кл. %
Приход тепла: 1. Химическое тепло от сгорания топлива ( q x ) 2. Физическое тепло топлива ( q ф ) 3. Физическое тепло сырья ( q ф с ) 4. Физическое тепло воздуха ( q ф в ) 5713,28 1,896 50,24 1069 83,60 0,03 0,74 15,64
Всего 6834,416 100
Расход тепла: 1. Теоретическое тепло реакции клинкеробразования ( q т ) 2. Тепло испарения физической воды ( q исп ) 3. Тепло, теряемое с клинкером, покидающим печь ( q к ) 4. Тепло с отходящими газами ( q отх г ) 5. Тепло, теряемое с безвозвратным уносом ( q ун ) 6. Потери в окружающую среду через футеровку печи ( q п ) 7. Потери тепла от механического и химического недожога топлива ( q н ) 1810,29 2174,64 1114,3 947,07 8,74 742,7 28,57 26,49 31,82 16,30 13,86 0,13 10,87 0,42
Всего Невязка 6826,31 8,106 99,88 0,12
Технологический КПД печи: h тех = ( q т / q x ) * 100% = (1810,29 / 5713,28) * 100% = 31,7 % Тепловой КПД печи: h теп = (( q т + q исп ) / q x ) * 100% = ((1810,29 + 2174,64) / 5713,28) * 100% = 69,8 % 1.5 Материальный баланс установки Материальный баланс установки составляют на 1кг клинкера, данные из материальных балансов топлива и сырья.

Материальный баланс установки:

Статьи баланса кг %
Приход материалов: 1. Сырьевая смесь - М п w 2. Топливо - б 3. Воздух - б * L a * r в 2,425 0,158 2,06 52,23 3,40 44,37
Всего 4,643 100
Расход материалов: 1. Клинкер - М к 2. Безвозвратный унос сырья - М п с - М т с 3. Углекислота сырья - М СО 2 4. Влага сырья - М Н 2 О +М w 5. Отходящие газы от сгорания топлива - б * V a т * r 0 1 0,002 0,54 0,883 2,192 21,54 0,04 11,63 19,02 47,21
Всего Невязка 4,617 0,026 99,44 0,56
1.6 Расчет производительности печи Часовую производительность длинных печей мокрого способа производства определяют по уравнению: П = (5,25 * n * D 1,5 * L * t ун 0,25 ) / (1 + ( W – 35) * 1,6 / 100) кг/ч где t ун – температура отходящих газов, о С W – влажность шлама, % n – коэффициент, равный отношению полной поверхности теплообмена к внутренней поверхности футеровки Для вычисления n определяют общую поверхность футеровки печи ( F ф ), цепей ( F ц ) и теплообменника ( F т ). Длину цепной зоны вычисляют по формуле: L ц = 0,07 * L * (0,1 * L / D – 1) = 0,07 * 185 * (0,1 * 185 / 4,6 – 1) = 39,1 м F ц = p * D * L ц * 3,5 = 3,14 * 4,6 * 39,1 * 3,5 = 1976 м 2 F т = 4 * D * L т * 1,1 = 4 * 4,6 * 15 * 1,1 = 304 м 2 F ф = p * D * L = 3,14 * 4,6 * 185 = 2672 м 2 n = ( F ц + F т + F ф ) / F ф = (1976 + 304 + 2672) / 2672 = 1,85 Производительность печи составит: П = (5,25 * 1,85 * 4,6 1,5 * 185 * 200 0,25 ) / (1 + (36 - 35) * 1,6 / 100) = 65615 кг/ч Принимаем производительность рассчитываемой печи 66 т/ч. Выбор пылеосадительных устройств и дымососа Определим выход газов на 1кг клинкера при н.у., используя данные статьи 4 в расходной части теплового баланса. Он составит: V отх г = V CO 2 * V H 2 O * V N 2 * V O 2 м 3 /кг кл. V отх г = 0,431 + 1,441 + 1,26 + 0,016 = 3,148 м 3 /кг кл.

Определим плотность отходящих газов: r t = r 0 * (273 / (273 + t ун )) кг/м 3 где r t – плотность отходящих газов, кг/м 3 r 0 - плотность отходящих газов при н.у., кг/м 3 t ун – температура отходящих газов, о С r t = 1,233 * (273 / (273 + 200)) = 0,712 кг/м 3 Часовой выход отходящих газов составит: V отх = V отх г * П * К * (1 + t ун / 273) м 3 /ч где К – коэффициент учитывающий подсос воздуха в установку перед пылеулавливающими устройствами V отх = 3,148 * 66000 * 1,4 * (1 + 200 / 273) = 503971 м 3 /ч Определим концентрацию пыли в газах на выходе из печи: m 1 = ( М ун * П * 1000) / V отх г/м 3 где М ун – общее количества уноса материала из печи, кг/кг кл. П – производительность печи, кг/ч V отх – часовой выход отходящих газов, м 3 /ч m 1 = (0,047 * 66000 * 1000) / 503971 = 6,155 г/м 3 Для улавливания пыли печных газов проектируем жалюзийный пылеуловитель с КПД=0,85 ( h ‘ ) и электрофильтр с КПД=0,95 ( h ‘‘ ). Принимая КПД запроектируемых к последовательной установке обеспыливающих аппаратов, вычисляем концентрацию пыли на выходе из электрофильтра, она не должна превышать 80 мг/м 3 . m 2 = m 1 *(1 - h ‘ )*(1- h ‘‘ )*1000 мг/м 3 m 2 = 6,155*(1 - 0,85)*(1- 0,95)*1000 = 46,163 мг/м 3 Учитывая, что скорость движения в электрофильтре 1 – 1,5 м/с рассчитаем по часовому объему отходящих газов размер площади активного сечения электрофильтра: S = V отх / (3600 * V г ) м 2 где V г – скорость движения газов в электрофильтре S max = 503971 / (3600 * 1) = 140 м 2 S min = 503971 / (3600 * 1,5) = 93 м 2 Таким образом для улавливания пыли печных газов необходим электрофильтр с размером площади активного сечения от 93 до 140 м 2 . Подбираем для установки электрофильтр ЭГА 1-40-12-6-3 с характеристиками:

Число газовых проходов, шт. 40
Активная высота электродов, м 12
Активная длина поля, м 3,84
Число полей, шт. 3
Площадь активного сечения, м 2 129,8
Общая площадь осаждения, м 2 11250
Для данной печи подбираем 2 дымососа Д-208х2 с характеристиками:
производительность 245000 м 3 /ч
давление 4000 Па
температура 200 o C
частота вращения 730 об/мин
КПД 70%
1.8 Топливосжигающее устройство При использовании газообразного топлива выбирают регулируемую газовую горелку.

Основные её параметры – сечение ( S г ) и диаметр выходного отверстия ( D г ) рассчитывают, исходя из скорости выхода газа w 0 = 300 м/с, по формуле: S г = (П * б) / (3600 * w 0 ) м 2 D г = 1,18 * S г 0,5 м S г = (66000 * 0,158) / (3600 * 300) = 0,00966 м 2 D г = 1,18 * 0,00966 0,5 = 0,116 м Потребное давление газа: Р = (1,2 * w м 2 * r м ) / 2 = (1,2*300 2 *0,58)/2 = 31,3 кПа СПЕЦИАЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ РАСЧЕТЫ 2.1 Расчет размеров колосникового холодильника Зададимся температурой клинкера, поступающего в холодильник t k ’=1100 o C и выходящего из холодильника t k ’’=50 o C . Холодильник делим на две камеры. В горячей камере клинкер охлаждают вторичным воздухом, в холодной дополнительным воздухом, который после очистки выбрасывается в атмосферу или частично используется для других целей. Рис.

Распределение потоков воздуха и клинкера в колосниковом холодильнике I – горячая камера холодильника; II – холодная камера В начале горячей камеры устанавливают зону острого дутья для обеспечения равномерного распределения клинкера по ширине колосниковой решетки.

Расход воздуха на острое дутье принимают 15% от вторичного воздуха.

Расчет зоны острого дутья сводится к определению температуры подогрева воздуха острого дутья в следующей последовательности: 1. Определяем расход воздуха на острое дутье: V од = 0,15 * L вт * б м 3 /кг кл. V од = 0,15 * 10,08 * 0,158 = 0,239 м 3 /кг кл. 2. Рассчитаем количество тепла, отдаваемое клинкером при охлаждении в этой зоне: Q k ’ = i k ’ – i k iv кДж/кг кл. где i k iv – энтальпия клинкера при температуре в конце зоны острого дутья t k iv = 1000 o C , кДж/кг кл. Q k ’ = 1114,3 – 1000,5 = 113,8 кДж/кг кл. 3. Температура воздуха острого дутья при входе в печь находим из уравнения теплового баланса зоны по полученной энтальпии.

Потерями в окружающую среду на этом участке пренебрегают: i в x = Q k ’ / V од + i в ' кДж/м 3 где i в ’ – начальная энтальпия воздуха i в x = 113,8 / 0,239 + 13,02 = 489,17 кДж/м 3 t в х = 300 + ((489,17-397,3)/(535,9-397,3)*100 = 366 o C 4. Расчет горячей камеры холодильника ведем исходя из определенного аэродинамического сопротивления слоя клинкера на решетке колосникового холодильника, которое не должно превышать 2 кПа . Уравнение аэродинамического сопротивления слоя сыпучего материала имеет следующий вид: D Р = ( m * Н * w в 2 * r в ) / d Па где r в – плотность воздуха в камере при средней действительной температуре, кг/м 3 m - коэффициент аэродинамического сопротивления материала, для горячей камеры по опытным данным принимаем 0,043 Н - высота слоя гранул клинкера на решетке, равная 0,15-0,2 м d – средний диаметр зерен клинкера, может быть принят равным 0,01 м w в – скорость воздух D Р может быть принята, исходя из опытных данных, равной 1000 Па Средняя температура воздуха в камере: t в ср = ( t в ’ + t в х ) / 2 o C где t в ’ – температура окружающего воздуха t в х – принимаем предварительно равной температуре воздуха, нагретого в зоне острого дутья t в ср = (10 + 366) / 2 = 188 o C Определим плотность воздуха в камере при t в ср : r в = r 0 * (273 / (273 + t в ср )) = 1,293 * (273 / (273 + 188)) = 0,766 кг/м 3 Определяем скорость воздуха: w в = (( D Р * d ) / ( m * Н * r в )) 0,5 м 3 /м 2 с w в = ((1000 * 0,01) / (0,043 * 0,2 * 0,766 )) 0,5 = 1,23 м 3 /м 2 с Далее рассчитываем площадь решетки горячей камеры: F 1 = (( L вт *б - V од )*П*(1+ b * t ) / (3600* w в ) м 2 F 1 = ((10,08*0,158 – 0,239)*75000*(1+188/273) / (3600*1,23) = 38,7 м 2 Для холодильников «Волга» ширина решетки зависит от производительности печи и при П=75 т/ч равна а=4,2 м. Тогда длина составит: L 1 = F 1 / а = 38,7 / 4,2 = 9,2 м 5. Время пребывания клинкера в горячей камере определяют по скорости его движения: w к = П / ( r к * а * Н) м/ч где r к – насыпная плотность клинкера, r к =1550 кг/м 3 w к = 75000 / (1550 * 4,2 * 0,2) = 57,6 м/ч Отсюда находим время пребывания клинкера в камере: t 1 = L 1 / w к = 9,2 / 57,6 = 0,16 ч (10 мин.) 6. Температуру клинкера в конце горячей камеры ( t k ‘‘‘ ) определяем из уравнения степени охлаждения клинкера: w 0 = w в / ( 1+ b * t ) = 1,23/(1+188/273) = 0,73 м/ч ( t k ‘‘‘ - t в ’) / ( t k iv - t в ’) = 1 / exp ( К * w 0 0,7 * t 1 + А) где К и А – коэффициенты, зависящие от средней теплоемкости клинкера, для горячей камеры принимают соответственно 9,0 и 0,79 ( t k ‘‘‘ - 10) / (1000 - 10) = 1 / exp( 9 * 0,73 0,7 * 0,16 + 0,79) t k ‘‘‘ = 152 o C i k ‘‘‘ = 78,7 + (165,8-78,7) * ((152-100) / (200-100)) = 124 кДж / кг кл . 7. Температуру воздуха, поступающего из горячей камеры холодильника в печь, находим из уравнения теплового баланса камеры, составленного на 1кг клинкера: i k iv – i k ‘‘‘ =( L вт * б - V од )*( i в ’’ – i в ’ ) + q п ’ где i в ’’ - энтальпия воздуха, поступающего из горячей камеры холодильника в печь, кДж/м 3 q п ’ – потери в окружающую среду, принимаем 12,6 кДж/кг кл. 1000,5 – 124 =( 10,08 * 0,158 - 0,239)*( i в ’’ - 13,02 ) + 12,6 i в ’’= 647,9 кДж/м 3 t в ’’= 400 + (647,9 – 535,9)/(671,8 – 535,9)*100 = 482 o C 8. Температуру вторичного воздуха, поступающего из колосникового холодильника в печь, вычисляем как среднее из температуры воздуха острого дутья и горячей камеры: t в вт = ( V од * t в х + ( L вт *б - V од )* t в ’’) / ( L вт * б) t в вт = (0,239*366 + (10,08*0,158 – 0,239)*482) / (10,08*0,158) = 465 o C i в вт = 535,9 + (671,8-535,9) * ((465-400) / (500-400)) = 624,24 кДж/м 3 9. Определение размеров второй холодной камеры холодильника ведем исходя из температуры выходящего клинкера t k ’’=50 o C , покидающего печь, и сохраняя скорость воздуха такой же, как в горячей камере. Из уравнения степени охлаждения клинкера определяют время пребывания клинкера в холодной камере, принимая значения К и А соответственно равными 11,2 и 0,99: (50 - 10) / (152 - 10) = 1 / exp (11,2 * 0,73 0,7 * t 2 + 0,99) t 2 = 0,031 ч (2 мин.) L 2 = w к * t 2 = 57,6 * 0,031 = 1,8 м Холодильников длинной 11 м промышленность не выпускает, поэтому принимаем стандартный холодильник длинной 16,6 м, отсюда L 2 = 7,4 м. 10. Количество воздуха, проходящего через вторую камеру холодильника, рассчитывают по формуле: V 2 = F 2 * w 0 * 3600 м 3 /ч F 2 = L 2 * a = 7,4 * 4,2 = 31,08 м 2 V 2 = 31,08 * 0,73 * 3600 = 81678 м 3 /ч Далее определим удельный его расход: V 2 уд = V 2 / П = 81678 / 75000 = 1,09 м 3 /ч Температуру воздуха, выходящего из этой камеры и выбрасываемого из холодильника в атмосферу, определяем из уравнения теплового баланса холодной камеры: i k ‘‘‘ - i k ‘‘ = V 2 уд * ( i в х – i в ’ ) + q п ’’ где i к ’’ - энтальпия клинкера выходящего из холодной камеры холодильника q п ’’ - потери в окружающую среду, принимаем по опытным данным 8,37 кДж/кг кл. 124 – 39,35 = 1,09 * ( i в х – 13,02) + 8,37 i в х = 83 кДж/м 3 t в х = 83/130,2*100 = 64 o C 11.Определяем общие внутренние размеры холодильника и его площадь: Длина 9,2 + 7,4 = 16,6 м Ширина 4,2 м Площадь 4,2 * 16,6 = 69,7 м 2 12.Составляем тепловой баланс холодильника на 1кг клинкера:

Статьи баланса кДж/кг кл. %
Приход тепла: 1. Выходящий клинкер i к ’ 2. Охлаждающий воздух ( L вт *б + V 2 уд )* i в ’ 1114,3 34,93 96,96 3,04
Всего 1149,23 100
Расход тепла: 1. Вторичный воздух L вт * б * i в вт 2. Выбрасываемый воздух V 2 уд * i в х 3. Выходящий клинкер i k ‘‘ 4. Потери в окружающую среду q п ’ + q п ’’ 994,19 90,47 39,35 20,97 86,51 7,87 3,42 1,82
Всего Невязка 1144,98 4,25 99,63 0,37
Технологический КПД холодильника: h тех х = ( L вт * б * ( i в ’’- i в ') / i k ’ ) * 100% h тех х = (10,08*0,158*(647,9-13,02)/1114,3) * 100% = 90,7 % Тепловой КПД холодильника: h теп х = (( L вт * б * i в ’’ + V 2 уд * i в х ) – ( L вт * б + V 2 уд ) * i в ’) / i k ’ * 100% h теп х =((10,08*0,158*647,9+1,09*83)–(10,08*0,158+1,09)*13,02)/1114,3*100% h теп х = 97,6 % Полученная в расчете холодильника температура вторичного воздуха, поступающего в печь t в вт = 465 o C и его энтальпия i в вт = 624,24 кДж/м 3 . Температура принятая в начале расчетов при составлении теплового баланса печи t в вт = 500 o C и его энтальпии i в вт = 671,2 кДж/м 3 . Определим возможное изменение расхода топлива.

Найдем физическое тепло воздуха подставляя i в вт = 624,24 кДж/м 3 : q ф в = б(0 * 0 + 10,08 * 624,24) = 6292,34 * б кДж/кг Тогда всего приход тепла: 36160*б + 12*б + 50,24 + 6292,34*б = 42452,34*б + 50,24 Приравнивая приход тепла расходу, определяем удельный расход топлива: 42452,34*б + 50,24 = 7976,36*б + 5566,07 б = 5515,83 / 34475,98 = 0,16 кг/кг кл.

Расход топлива может увеличиться на 0,002 кг/кг кл. 2.2 Подбор дутьевых вентиляторов для колосникового холодильника и аппаратов для обеспыливания выбрасываемого воздуха 1. Острое дутье. По опытным данным для острого дутья применяем вентилятор с высоким давлением 5-6 кПа . Производительность вентилятора острого дутья с учетом запаса 20 % составит: V 1 = V од * П * 1,2 * (1 + t в ’ / 273) м 3 /ч V 1 = 0,239 * 75000 * 1,2 * (1 + 10 / 273) = 22298 м 3 /ч Для острого дутья необходим вентилятор с давлением 5-6 кПа и производительностью 22298 м 3 /ч. Таких вентиляторов в справочниках нет, поэтому потребуется изготовление вентилятора по специальному заказу. 2. Горячая камера холодильника.

Вентилятор для подачи воздуха под колосники этой камеры подбираем по полученному в расчете расходу воздуха.

Производительность вентилятора с запасом 20 % составит: V 2 = ( L вт * б - V од ) * П * 1,2 * (1 + t в ’ / 273) м 3 /ч V 2 = (10,08 * 0,158 – 0,239) * 75000 * 1,2 * (1 + 10 / 273) = 126290 м 3 /ч Общее сопротивление колосникового холодильника складывается из сопротивления слоя клинкера, колосниковой решетки, трубопроводов, задвижки.

Поскольку основное сопротивление дает слой клинкера, то эту величину, определенную для первой камеры холодильника (1000 Па), принимаем за основу, а другие потери 50% от основного (500 Па). Подбираем для установки вентилятор ВДН-20,5у с характеристиками:

производительность 120000 м 3 /ч
давление 2600 Па
температура 20 o C
частота вращения 735 об/мин
КПД 84%
3. Холодная камера холодильника.

Производительность вентилятора для подачи воздуха в эту камеру составит: V 3 = V 2 * 1,2 * (1 + t в ’ / 273) м 3 /ч V 3 = 126290 * 1,4 * (1 + 10 / 273) = 183282 м 3 /ч Средняя температура воздуха в этой камере равна: t в ср = (10 + 64) / 2 = 37 o C r в = r 0 * (273 / (273 + t в ср )) = 1,293 * (273 / (273 + 37)) = 1,139 кг/м 3 Аэродинамическое сопротивление слоя клинкера в этой камере рассчитываем по формуле D Р = ( m * Н * w в 2 * r в ) / d Па, принимая высоту слоя клинкера из-за провала мелочи в 1,3 раза меньше по сравнению с горячей камерой, а средний размер зерен в 1,3 раза больше: D Р = ( m * Н * w в 2 * r в ) / d = (0,043*0,2*1,23 2 *1,139)/(1,3*0,01*1,3)= 0,877 кПа D Р увеличиваем в 1,5 раза: 1,5 * 0,877 = 1,316 кПа Подбираем для установки вентилятор ВДН-18-11 с характеристиками:

производительность 180/135 тыс. м 3 /ч
давление 3500/2600 Па
температура 30 o C
частота вращения 980/740 об/мин
КПД 83%
4. Обеспыливание выбрасываемого воздуха. Для обеспыливания воздуха, выходящего из холодной камеры, подбираем аппарат тонкой пылеочистки – многопольный электрофильтр по выходу воздуха: V 4 = V 2 * 1,2 * (1 + t в х / 273) м 3 /ч V 4 = 126290 * 1,2 * (1 + 64 / 273) = 187076 м 3 /ч Для улавливания пыли печных газов проектируем жалюзийный пылеуловитель с КПД=0,85 ( h ‘ ) и электрофильтр с КПД=0,99 ( h ‘‘ ). Принимая КПД запроектируемых к последовательной установке обеспыливающих аппаратов, вычисляем концентрацию пыли на выходе из электрофильтра, она не должна превышать 80 мг/м 3 . Запыленность воздуха примем 30 г/м 3 . m 2 = m 1 *(1 - h ‘ )*(1- h ‘‘ )*1000 мг/м 3 m 2 = 30*(1 - 0,85)*(1- 0,99)*1000 = 45 мг/м 3 Учитывая, что скорость движения в электрофильтре 1 – 1,5 м/с рассчитаем по часовому объему отходящих газов размер площади активного сечения электрофильтра: S = V отх / (3600 * V г ) м 2 где V г – скорость движения газов в электрофильтре S max = 187076 / (3600 * 1) = 52 м 2 S min = 187076 / (3600 * 1,5) = 35 м 2 Таким образом для улавливания пыли печных газов необходим электрофильтр с размером площади активного сечения от 35 до 52 м 2 . Подбираем для установки электрофильтр ЭГА 1-20-9-6-4 с характеристиками:
Число газовых проходов, шт. 20
Активная высота электродов, м 9
Активная длина поля, м 3,84
Число полей, шт. 3
Площадь активного сечения, м 2 49
Общая площадь осаждения, м 2 4240
Для просасывания воздуха через обеспыливающий аппарат подбираем дымосос соответствующей производительности, взятой из характеристики обеспыливающего аппарата с запасом 30 %. 187076 * 1,3 = 243200 м 3 /ч п одбираем дымосос Д-208х2 с характеристиками:
производительность 245000 м 3 /ч
давление 4000 Па
температура 200 o C
частота вращения 730 об/мин
КПД 70%
ЗАКЛЮЧЕНИЕ В данном курсовом проекте были сделаны теплотехнические расчеты вращающейся печи 5х185м для обжига цементного клинкера по мокрому способу. В качестве топлива использован газ тюменский.

Теоретическое тепло реакции клинкерообразования 1810,29 кДж/кг кл.

Удельный расход топлива на обжиг клинкера 0,158 м 3 /кг кл . Удельный расход тепла на обжиг клинкера 5713,28 кДж/кг кл . Технологический КПД печи 31,7 %. Тепловой КПД печи 69,8 %. На выходе из печи концентрация пыли в газах 46,163 мг/м 3 , что не превышает допустимых 80 мг/м 3 . В специальном тепловом расчете был сделан расчет размеров колосникового холодильника: длина 16,6 м; ширина 4,2 м; площадь 69,7 м 2 . Технологический КПД холодильника 90,7 %. Тепловой КПД холодильника 97,6 %. Полученная в расчете холодильника температура вторичного воздуха поступающего в печь 465 o C меньше температуры принятой в начале расчетов при составлении теплового баланса печи 500 o C , что может привести к увеличению расхода топлива на 0,02 м 3 /кг кл.

Концентрация пыли на выходе из холодной камеры после обеспыливающих аппаратов 45 мг/м 3 , что не превышает допустимых 80 мг/м 3 . БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Вдоченко В.С., Мартынов М.И. Энергетическое топливо СССР. М.:Энергоатомиздат , 1990. 126с. 2. Пьячев В.А., Капустин Ф.Л. Тепловые и технологические расчеты вращающихся печей для обжига цементного клинкера.

Екатеринбург:УПИ , 1992. 34с. 3. Печенкин С.И. Руководство по курсовому проектированию печей и сушил силикатной промышленности. Часть 1. Расчет горения топлива.

Аэродинамические расчеты.

Свердловск:УПИ , 1980. 52с. 4. Печные агрегаты цементной промышленности / С.Г. Силенок, Ю.С. Гризак, В.Н. Лямин и др. М.:Машиностроение . 1984. 168с. 5. Строительные материалы.